Ti-6Al-4V titanium alloy was fabricated by a selective laser melting（SLM） technology, and annealed by heating at 800 ℃,850 ℃and 900 ℃ for 6 h followed by air cooling, respectively. The alloy was tested for microstructure, hardness, mechanical properties, fracture patterns of tensile and Charpy impact specimens. The results indicated that（a） martensite converted to a lamellar structure consisting of α and β phases in the Ti-6Al-4V alloy annealed at different temperatures;（b） the Ti-6Al-4V alloy annealed at 800 ℃ possessed the best mechanical properties compared with the Ti-6Al-4V ally annealed at other two temperatures, tensile strength being 1 029 MPa, yield strength being 928 MPa, and elongation being 12%;（c） the Ti-6Al-4V alloy annealed at different temperatures all exhibited about 16% decrease in strengths, about 42% increase in elongation, and about 50% increase in impact toughness compared to the Ti-6Al-4V alloy not annealed; and（d）the annealing temperature adaptable to Ti-6Al-4V titanium alloy formed by selective laser melting technology was 800 ℃.
采用淬火相变热膨胀仪测定了30MnNiCuMoB-RE铸钢890℃完全奥氏体化后以不同速度连续冷却时的膨胀曲线.通过金相检验和硬度测定研究了30MnNiCuMoB-RE铸钢在连续冷却过程中的相变动力学.结果表明:30MnNiCuMoB-RE铸钢在 890℃完全奥氏体化后以 0.01～100℃/s的速率冷却时,随着冷却速率的增大,奥氏体依次转变为铁素体、贝氏体和马氏体,铁素体转变温度区间为717～611℃,贝氏体转变温度区间为590～323℃,马氏体转变温度区间为313～168℃;从获得的连续冷却转变(CCT)曲线可知,随着冷却速率的降低,发生贝氏体相变的临界冷速为 50℃/s,发生铁素体转变的临界冷速为0.5℃/s;由于钢中存在一定程度的偏析,以 0.01～0.2℃/s的速率冷却时,奥氏体依次转变为铁素体和贝氏体,钢的组织不均匀;随着冷却速率的提高,钢的硬度从 200 HV10 提高至500 HV10.
20CrMnTi钢电机轴碳氮共渗和淬火后,表面硬度、心部硬度和有效硬化层深度均符合要求,但因内花键部位厚度不均匀,齿棒间距过大.在电机轴内花键薄壁部位增加一个套圈后热处理,内花键齿棒间距达到了要求.
输出轴是电动机、内燃机的重要零件.通过化学成分调整,制定合理的开坯、镦粗、精整等锻造工艺和调质处理工艺,试制成了 34CrNi3MoA钢输出轴锻件,其显微组织及拉伸、冲击性能均达到了设计技术要求.
简述了钛合金及钛合金型材的制备方法,包括放电等离子烧结法、热机械粉末冶金法、真空烧结和氢致相变烧结工艺、粉末注射成型等.综述了国内外钛合金在航空航天、医疗、海洋工程、核电、武器装备和能源等领域的应用.
中碳高强度合金钢可用作分切高强度钢材的刀片.试制了一种含 0.44%C、5.04%Cr、3.01%Mo、1.01%Ni、0.69%V和 0.18%Nb(质量分数)的中碳合金钢,对其进行了球化退火、分别从 975℃、1000℃、1025℃、1050℃和1075℃油淬及淬火后于200～600℃回火.检测了试验钢的热处理特性参数、不同工艺热处理后钢的显微组织和力学性能及拉伸与冲击试样的断口形貌.结果表明:适当增加Mo、Ni含量能进一步提高可用于制作高强度钢材分切刀片的中碳高强度合金钢的强韧性;试验钢淬火态组织为板条马氏体、少量未溶MC型碳化物和残留奥氏体,回火过程中会产生二次硬化效应,520℃回火的钢硬度最高;试验钢的最佳热处理工艺为 900℃保温 2h随后 730℃保温4h球化退火,1025℃油淬随后520℃两次回火.
14Cr17Ni2 钢定位座在冲击试验后发现开裂.对开裂的定位座进行了化学成分分析、断口分析和金相检验.结果表明:定位座含有过多的铁素体,包括制作定位座的 150 mm直径棒料淬火后的铁素体及淬火温度偏高产生的铁素体,且回火工艺不当,是这两个因素导致定位座力学性能特别是冲击韧度降低从而冲击试验时开裂.
氧化石墨烯(graphene oxide,GO)是一种理想的二维纳米材料,具有独特的片层结构和阻隔性能,被广泛应用于高阻隔材料、化工和医学等领域.但GO加入聚合物中时会发生聚集和团聚,因此要在GO中加入不同的分散剂,以提高含GO的涂层的密度和改善其缓蚀效果.目前常用的分散剂有纯溶剂、壳聚糖、硅烷偶联剂和聚合物等.
对304、316L不锈钢在不同温度采用不同氮氢比的渗剂进行了离子渗氮和稀土元素催渗离子渗氮试验.结果表明:在580℃离子渗氮的304、316L钢渗层最均匀;在580℃采用N2∶H2=1∶3 的渗剂稀土元素La催渗的304 钢渗层深度为0.120 mm,316L不锈钢的渗层深度为0.112 mm,表面硬度均约为1000 HV0.1,渗层均匀;在580℃采用N2∶H2=1∶3 的渗剂,为使这两种不锈钢获得深度相同的渗层,稀土元素催渗离子渗氮需要9h,而常规离子渗氮需要10 h.
1 马氏体沉淀硬化不锈钢17-4PH钢热处理 (1)固溶温度不能过高也不能过低:过高引起晶粒粗大,Ms 太低,残留奥氏体增多,并可能出现铁素体(高温铁素体);过低固溶度不足. 在1020～1060 ℃固溶时,Ms80～120 ℃,Mf30 ℃左右.
目前,热处理企业对化学产品的安全管理做得不够.首先,热处理企业应严格遵守相关的法律法规,明确管理职责.其次,厂房、管路和存储设施应满足相关标准的要求,加强化学产品的安全存储和使用,并对相关人员加强管理和培训,制订相应的规章制度.
分别对05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢进行了 1040℃固溶处理、-30℃冷处理和 550℃时效及850℃形变和相同的热处理.除了变形态组织外,检测了这二种状态钢的显微组织和力学性能.结果表明:经固溶处理、冷处理和时效处理的05Cr17Ni4Cu4Nb钢晶粒度为3 级,而经850℃形变后再以相同工艺处理的钢晶粒度为6 级;后者力学性能优于前者.
某脂肪酸蒸馏塔的不锈钢出料管使用一年多后破裂,导致脂肪酸泄漏.对破裂的不锈钢出料管进行了金相检验和化学成分分析,以揭示其破裂的原因.结果表明:出料管的破裂是被异常腐蚀从而管壁显著减薄所致.
随着制造业的快速发展,对模具表面性能的要求越来越高.与物理气相沉积、化学气相沉积和热喷涂等表面改性技术相比,TD 法具有操作简单、成本低等特点,能在模具表面制备高硬度薄膜,从而提高模具的耐磨性和使用寿命.TD法所用盐浴有硼砂盐浴、中性盐浴、混合盐浴和低温氯化物盐浴.采用TD法制备的薄膜有单元碳化物薄膜和性能更好的多元碳化物薄膜及高熵合金碳化物薄膜.目前TD法已在模具制造行业得到了广泛应用.今后TD法将从制备单元碳化物薄膜向制备多元碳化物和高熵合金碳化物薄膜的方向发展.
某卡车前桥车轮40Cr钢紧固螺栓装配后发现断裂.对断裂螺栓进行了断口检验和能谱分析,化学成分分析、硬度测定和金相检验.结果表明:紧固螺栓残留氢含量高达 7×10-6,在装配应力和氢的共同作用下螺栓中产生裂纹从而发生氢致延滞断裂.
采用直径为4 mm、经油淬和回火的盘条制作的60Si2MnA钢弹簧,在疲劳试验早期断裂.检测了盘条的化学成分和拉伸性能,并对断裂的弹簧进行了断口分析和金相检验.结果表明:盘条的化学成分和拉伸性能均符合要求,但弹簧表面有细微裂纹、机械损伤和脱碳层等缺陷以及马氏体,导致疲劳性能降低从而在疲劳试验时过早断裂.
好的汽车一是安全,二是质量轻. 要求汽车用钢兼具高强度和高塑性,且抗压陷、防冲撞,用强塑积衡量. 强塑积(Pa·％) = 抗拉强度(TS)×全部断后伸长率(EL). 第1 代汽车用钢,如DP 钢、CP 钢、TRIP 钢及热成形硼钢等,强塑积约 15 G·Pa％,难以满足未来汽车的轻量化和安全性的需求.
对410 不锈钢试样分别进行了能量为0.1 J和1.0 J的激光冲击处理.检测了试样的表面粗糙度及激光冲击层的显微组织、硬度分布和残余应力分布,并与未经激光冲击的试样进行了对比.结果表明:以不同能量的激光冲击后试样表层发生了轻微的塑性变形,但显微组织没有变化仍为马氏体;与未经激光冲击的试样相比,经0.1 J激光冲击的试样表面粗糙度从7.89 μm减小到了5.77 μm,而经1.0 J激光冲击的试样表面粗糙度提高到了9.32 μm;经0.1 J和 1.0 J激光冲击的试样截面的最高硬度相应为504 HV0.05 和499 HV0.05,最大残余应力相应为-513 MPa和-491 MPa,影响层深度约为600 μm.低能激光冲击处理的效果与高能激光冲击处理的相近.
焊接过程中,焊接热输入及焊后的快速冷却使焊缝及其附近区域产生不均匀的温度分布从而产生残余应力.采用ANSYS有限元软件对Q890 和Q960 钢焊接接头的温度场和应力场进行了数值模拟.结果表明:焊接过程中焊缝区及熔合区温度极高,焊件纵向的温度梯度较小,横向的温度梯度较大;采用MK?GHS-70 焊丝焊接的Q890 与Q960 钢焊接接头的残余应力较大,Q890 钢侧与焊缝根部相接的熔合区附近的残余应力最大,开裂倾向较大;模拟的焊后残余应力分布与焊件的开裂部位相吻合.
